凝析氣頂油藏由含氣區和含油區組成，是較常見 的油氣藏類型之一。這類油氣藏在消耗式開采時，為 了減少原油的損失，通常用先采油、后采氣或是油氣同 步開采的方式開發。油氣藏投入開發打破了原有的平 衡狀態。如果油區開采速率高于氣區，凝析氣頂就會 向油區膨脹擴張，并依靠氣頂前緣的推進而驅油，進入 油區的氣體容易在油井井底附近的低壓區形成“指進” 而發生氣竄；如果氣區開采速率高于油區，在氣頂區域 形成低壓區，高壓區的原油就向低壓區的氣頂推進（在 邊水較活躍的情況下尤為突出），形成油竄。不管哪一 種開發方式都存在氣頂向油區或原油向氣區竄流的現 象，研究油竄、氣竄現象和準確計算油、氣產量，對改善 開發效果具有重要意義。
油、氣產量計算方法從已發生氣竄或油竄的凝析氣頂油藏中采出的烴 類由液態烴（原油和凝析油）和氣態烴（氣頂干氣和溶 解氣)組成。本文計算油、氣產量的兩種方法主要基于 凝析氣的特殊熱力學性質：當凝析油氣藏壓力低于凝 析氣露點壓力時，凝析油便反凝析為液態，被吸附于地 層巖石表面而無法采出。因此，采出的凝析油未發生 反凝析的重質組分，在地下以氣相狀態存在，只要知道 凝析油（凝析干氣）產量，就可以根據對應壓力下的凝 析油氣比（凝析油含量）來計算凝析干氣（凝析油）產 量。確定液態烴中的原油和凝析油以及氣態烴中的氣 頂干氣和溶解氣產量，首先要有動、靜態資料以及分析 化驗數據。
在進行凝析氣頂油藏油、氣產量劈分之前，首先需 要判斷油（氣)井是否已發生氣（油）竄。
1生產氣油比動態法(1)式中的（^和從生產數據中獲得，/^和 可分別從凝析氣PVT分析、非連續相驅油試驗分析數 據中獲取(在沒有數據的情況下可用典型凝析氣井、油 井的生產氣油比來代替）。將M代入（2)式可得出(2)
由(3 )式、（4 )式便求得凝析油和原油的階段產量：Ql = Qcg/Rcs(3)
Ql = Q〇- Ql(4)
對各階段產量求和即可得到各項油、氣累計產量：Nl=!Ql(5)
N；=!Ql(6)
q=!Qcg(7)
G； = ! Qg(8)
該方法適用于消耗開采方式下各種凝析氣頂油藏 的任意開發階段，要求有氣頂凝析氣PVT分析、原油 高壓物性及非連續相驅油試驗數據以及各油氣井生產 動態資料(地層壓力、各階段油氣產量）。如果沒有任 何試驗分析數據，能找到可代表凝析氣頂和油藏生產 動態氣油比變化的典型凝析氣井、油井資料，也可以用 此方法進行計算。
2油密度動態法已發生氣竄、油竄或油氣互竄的凝析油氣藏產出 的液態烴為原油和凝析油，平均密度（可以從生產動態 資料中獲取)大小取決于原油和凝析油的密度及其所 占的比例。其中，原油密度在整個開發過程中基本保 持不變：由于1GOR。 RrGORs ~ R1：)
可得凝析 干氣產量為! = ! X + !(1 - X)(9)
(9)式中的！：和！可分別從凝析氣PVT分析和原油高壓物性數據獲取。
由原油密度和不同壓力下的凝析油密度，結合實 際生產過程中采出油的混合密度，用（9)式便容易得到 對應生產階段原油的產出比例，用（10)式、（11)式即可 計算出原油和凝析油的階段產量，再用（12)式、（13)式 求得凝析干氣和溶解氣的階段產量。
QI=Q〇X(10)
QI =、-X)(11)
QI=Ql(12)
QI-:Qs ~.Ql(13)
最后用（5)式至(8)式便可得到凝析油、凝析干氣、 原油和溶解氣累計產量。
該方法適用于消耗開采方式下各種凝析氣頂油藏 的任意開發階段，要求有氣頂凝析氣PVT分析、原始 原油密度以及各油氣井生產動態資料(地層壓力、各階 段油氣產量和油混合密度）。如果沒有氣頂凝析氣 PVT分析數據，能找到可代表凝析氣頂生產動態氣油 比及凝析油密度變化的典型凝析氣井，則取其生產過 程中的凝析氣油比和凝析油密度，結合原始原油密度 和生產動態油（原油和凝析油）密度計算。
實例計算某斷塊為中等邊水驅動的斷塊凝析氣頂油藏，地 層溫度89°C，原始地層壓力31. 10MPa，含氣面積為 1.38km2,凝析氣儲量1.73 x 108m3,凝析油儲量8.5 x 104t，油環含油面積2.01km2,原油儲量27 x 104t，溶解 氣儲量0.81 x 108m3,地面原油密度0.8397 g/cm3。該 斷塊凝析氣頂氣PVT及原油非連續相驅油實驗數據 見表1、表2。
該斷塊先后有3 口井投入開發，完全依靠天然能 量進行枯竭式開采。1974年9月最先投產的A油井 位于油氣邊界附近，同年12月，生產氣油比由投產初 期的358m3/t迅速上升到1754m3/t，原油密度則從 0.8392 g/cm3下降至0.7985 g/cm3，說明該油井已發 生了明顯的氣竄。1974年年底B油井投入開采，使油 區壓力逐步低于氣頂區，加速了凝析氣頂向油區的膨 脹推進，至1976年底，A井的供油范圍幾乎全被氣頂 凝析氣占據，其井流物表現出明顯的氣頂凝析氣特征。 1976年11月在氣頂區域投產了氣井C，邊水能量的補 給和邊部油井產能下降及C井的投產導致油區壓降速 度低于氣頂區域，原油在邊水能量的推動下逐步向低 壓區域的氣頂推進，至1982年11月，A井的生產氣油 比逐步降低，變化最明顯的是油密度，從0.7436 g/cm3 上升為0.7748 g/cm3,至1983年底已上升到0.8118 g/cm3，生產氣油比從1982年8月的5086m3/t下降到 1827m3/t，到1986年底，A井的產出井流物具有明顯 的原油特征，此后整個區塊的油氣邊界持續向氣頂推 進。1993年之后，各井由于地層能量的衰竭及產量下 降，油、氣井先后轉為間開井，到1996年底地層壓力下 降到9.85MPa，各生產井已全部停產。斷塊累計產油 8.68 55 x 104t，累計產氣 1.6839x 108m3。
表1某凝析氣頂油藏氣頂PVT參數表分級壓力 (MPa)兩相壓縮因子凝析油分子量(g/mol)凝析油密度(g/cm3)凝析油油氣比(mol/mol)凝析氣油比(m3/t)
30.50.8801210.77550.0631213027.560.8721180.76730.0483287122.050.8651130.75180.0310464618.000.8541090.74280.0276538615.600.8461060.73640.0265571512.450.8381020.72510.021771889.870.830980.71770.019781667.000.821950.70580.01679815表某凝析氣頂油藏原油非連續相驅油實驗數據表壓力產油產氣產水氣油比注入孔隙(MPa)(mL)(mL)(mL)(m3/m3)體積倍數29.028.87101054.52470.33626.518.16795416.93090.48924.012.73733216.74060.61921.59.23629619.44810.76119.26.69527527.15560.92316.84.85418927.66091.15915.03.52336839.66751.33813.62.55258527.77151.57612.01.85213227.98131.75710.71.34134528.47071.8319.20.9788729.76442.0148.00.7161728.36172.1796.90.5144428.16122.2635.50.3730520.85812.482應用生產氣油比動態法對該油氣藏進行油、氣產 量計算，首先由各階段生產數據計算出對應的階段生62石油勘探與開發?油田開發與油藏工程Vol.28 No.l產氣油比，結合凝析氣PVT分析數據和原油非連續相 驅油實驗數據（注意將表2中的氣油比的體積比單位 換算為m3/t)，然后選擇各生產階段實際地層壓力對應 的凝析氣油比和溶解氣生產氣油比（見表1、表2)，采 用（1)式便可計算出各個生產階段的凝析干氣產量，然 后采用（2 )式至(4 )式，分別計算出對應溶解氣、凝析油 和原油的階段產量（見表3)，最后由（5)式至（8)式，便 求出累計產原油6.3205 x 104t、凝析油2.3650 x 104t、 凝析干氣 1. 1406 x 108m3、溶解氣 0.5432 x 108m3。
應用油密度動態法計算該油氣藏的油、氣產量，首 先由各生產階段的平均油密度結合對應壓力下的凝析油密度(見表1)和原油密度，然后用（9)式計算出各個 階段原油所占油產量中的比例，再用（10)式、（11)式計 算可得原油和凝析油的階段產量，由（12)式結合凝析 氣PVT分析數據（不同壓力下的凝析氣油比）可求得 對應階段凝析干氣產量，然后用（13)式便求出階段溶 解氣產量，再由（5)式至（8)式，便求出各烴累計產量： 原油6.3140 x 104t、凝析油2.37 1 5 x 104t、凝析干氣 1.1435 x 108m3、溶解氣 0.5404 x 108m3。
經比較，兩種方法的計算結果比較一致，原油、凝 析油、凝析干氣和溶解氣累計產量的相對誤差分別為 0.10%、0.28%、0.25%和 0.50%。
表3某凝析氣頂油藏油氣產量計算結果表(生產氣油比動態法）
年份(t)(1 04m3)P(MPa)( )Q,(1 04m3)(m3/t)G0Rs(m3/t)Rt(m3/t)Qt(1 04m3)%(1 04m3)( )Ql( )
1974-19765 86892829.125 8689281 5823532 3340.915850793 6402 2271977-197917 0973 13024.1311 2292 2021 9615813 7050.8351 8383644 9606 2691980-198243 3688 00918.7226 2724 8791 8578124 9320.6743 2861 5926 66319 6081983-198562 87512 54313.2619 5074 5352 3259246 1040.7103 2191 3155 27414 2331986-198877 35114 95512.4514 47624121 6669976 7920.4711 1351 2771 67212 8041989-199183 06416 33511.515 7131 38024151 0687 3770.6529004801 2204 4931992-199486 69016 8089.663 6264741 3069148 0210.3391603132003 4261995 -199686 85516 8399.58165301 8448738 5200.587181321144結 語應用生產氣油比動態法和油密度動態法計算凝析 氣頂油藏的油、氣產量準確可靠、簡單易行，符合開發實 際，并可為這類油氣藏開發評價研究和計算最終油、氣 采收率及可采儲量提供可靠的依據。這兩種計算方法 同樣適用于帶油環的凝析氣藏(凝析氣儲量系數大小不 同）。將上述兩種方法進行簡單變形，即可得到干氣頂 油藏氣頂氣、溶解氣產量計算公式，可用于干氣頂油藏 的天然氣產量劈分(凝析氣油比趨于無窮大和凝析油密 度為 )。
符號注釋G0Rs—-目前壓力下油藏生產氣油比，m3/t; ^—-目前 壓力下總的生產氣油比，m3/t;祀一—目前壓力下凝析氣油比， m3 /t； Ql，Ql ——原油、凝析油階段產量，t;——階段油總產 量(包括原油和凝析油），t;⑴，巧一一溶解氣、凝析干氣階段產 量，104m3;Qg——天然氣（包括凝析干氣和溶解氣）階段總產 量，104m3; %——原油和凝析油累計產量，t; A^p——原油累計產 量，t; Gp——累計產氣(凝析干氣和溶解氣）量，104m3;A^——凝 析油累計產量，t; G;——凝析干氣累計產量，104m3; G;——溶解 氣累計產量，叩4!3;^ ——產出原油和凝析油混合密度，g/cm3; ！——原油密度和對應壓力下的凝析油密度，g/cm3; Z—— 原油占總的油產量比值。